T5鉆攻中心的高速切削技術(shù)研究與優(yōu)化

 鉆攻中心憑借其高速、高精度的加工特點(diǎn),備受市 場青睞，是蘋果、三星等3C產(chǎn)品零件的制造關(guān)鍵設(shè) 備。為了提高我國制造裝備技術(shù)水平，從“中國制造” 向“中國創(chuàng)造”轉(zhuǎn)變，T5鉆攻中心通過系列攻關(guān),解決了鉆攻中心高速切削的關(guān)鍵技 術(shù)問題，總體技術(shù)指標(biāo)已接近日本FANUC和 BROTHER公司的鉆削中心的水平，并廣泛用于企業(yè) 生產(chǎn)。本文主要從系統(tǒng)研究鉆攻中心的高速切削技 術(shù)，充分提高加工效率，從而提高用戶的單位時(shí)間產(chǎn) 值,提高產(chǎn)品的競爭力。

 T5 鉆攻中心采用 FANUC-3I-MATED 數(shù)控系統(tǒng)，主軸與主軸電動(dòng)機(jī)采用聯(lián)軸器直連方式，采 用pil 6/10 000主軸電動(dòng)機(jī)，主電機(jī)功率5. 5/7.5 kW, 主電動(dòng)機(jī)扭矩35/47 N • m;采用X、F、Z這3個(gè)伺服 軸，其中X、Y坐標(biāo)軸為移動(dòng)工作臺(tái),Z坐標(biāo)軸帶動(dòng)主 軸垂直運(yùn)動(dòng)，三個(gè)軸均采用線性導(dǎo)軌、16 mm大螺距絲 杠傳動(dòng),X軸、Y軸采用pis 12/3000伺服電動(dòng)機(jī)，進(jìn)給 軸電動(dòng)機(jī)12 N • m,Z軸采用pis 22/3 000,進(jìn)給軸電 機(jī)22 N*m。通過對(duì)基本參數(shù)設(shè)定，坐標(biāo)軸移動(dòng)速度提高、剛性攻絲優(yōu)化等方面進(jìn)行研究與優(yōu)化，機(jī)床的效 率有了大幅提高，同時(shí)保證了加工零件的精度,滿足了用戶需求。
1基本參數(shù)設(shè)定
1.1進(jìn)給軸電機(jī)初始化
  由于數(shù)字伺服控制是通過軟件方式進(jìn)行運(yùn)算控制 的，而控制軟件是存儲(chǔ)在伺服ROM中。通電時(shí)數(shù)控 系統(tǒng)根據(jù)所設(shè)定的電動(dòng)機(jī)規(guī)格號(hào)、齒輪傳動(dòng)比、檢測倍 乘比、電動(dòng)機(jī)方向等其他適配參數(shù)，加載所需的伺服數(shù) 據(jù)到工作存儲(chǔ)區(qū)（伺服ROM中寫有各種規(guī)格的伺服 控制數(shù)據(jù)），而初始化設(shè)定正是進(jìn)行電動(dòng)機(jī)規(guī)格號(hào)和 其他適配參數(shù)的設(shè)定。伺服電動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)設(shè)定見 表1所示。
  FANUC數(shù)控系統(tǒng)默認(rèn)的檢測單位為0. 001 mm, 則設(shè)置值為2即可，為了提高機(jī)床的控制精度,現(xiàn)將系 統(tǒng)的檢測精度提高一個(gè)等級(jí)，采用檢測單位為0. 000 1 mm,即參數(shù)No. 1820設(shè)置值為20;伺服軸均采用聯(lián)軸 器直連方式,絲杠桿螺距為16 mm。
  根據(jù)柔性齒輪比計(jì)算公式N/M =電動(dòng)機(jī)一轉(zhuǎn)絲 桿移動(dòng)的距離（檢測單位為:0. 1 pm) /1 000 000,對(duì)于 螺距為16 mm的軸，其柔性齒輪比為：No. 2084/ No. 2085 =16 x10 000/1 000 000 =4/25;參考計(jì)數(shù)器 容量 No. 1821 =16 x10 000 = 160 000。
表2主軸電動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)設(shè)定
  對(duì)于導(dǎo)入標(biāo)準(zhǔn)參數(shù)的機(jī)臺(tái)，用戶在進(jìn)行伺服電動(dòng) 機(jī)初始化設(shè)置時(shí),只需要根據(jù)電動(dòng)機(jī)型號(hào)及進(jìn)給軸方 向，對(duì)參數(shù)No. 2020、No. 2022進(jìn)行設(shè)定后，斷電重啟 即可。該設(shè)備伺服電動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)具體設(shè)定見 表1。 

表1伺服電動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)設(shè)定

設(shè)定項(xiàng)

參數(shù)號(hào)

設(shè)定值

控制軸數(shù)

8130

3

伺服初始化設(shè)定

2100#1

0

伺服電動(dòng)機(jī)代碼

2020

496、496、313

任意倍乘比AMR

2001

00 000 000

指令倍乘比CMR

1820

20

柔性齒輪比

2084

4

2085

25

方向設(shè)定

2022

111、-111,111

速度反饋脈沖數(shù)

2023

8 192

位置反饋脈沖數(shù)

2024

12 500

參考計(jì)數(shù)器容量

1821

16 000
1. 2主軸電動(dòng)機(jī)初始化設(shè)定
  主軸電動(dòng)機(jī)控制接口為主軸串行輸出，串行輸出 中輸出到主軸的命令值為數(shù)字?jǐn)?shù)據(jù)，同時(shí)使用外接位 置編碼器與CNC相連，用于檢測主軸的位置。正確進(jìn) 行主軸電動(dòng)機(jī)初始化設(shè)定,保證主軸定向、定向停等功 能的實(shí)現(xiàn)。主軸電動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)設(shè)定見表2。
  主軸電動(dòng)機(jī)的最低/高鉗制速度計(jì)算為：
 P3735 =(主軸電動(dòng)機(jī)所要獲得的最低鉗制轉(zhuǎn)速/
      主軸電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速P4020的值） x 4 095
 P3736 =(主軸電動(dòng)機(jī)所要獲得的最高鉗制轉(zhuǎn)速/
      主軸電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速P4020的值） x 4095
  主軸電動(dòng)機(jī)的最高轉(zhuǎn)速為P4020的值，該值在主 軸電動(dòng)機(jī)初始化后自動(dòng)設(shè)定；由于鉆削中心主軸與主 軸電動(dòng)機(jī)采用聯(lián)軸器直連結(jié)構(gòu)，故設(shè)置主軸最高轉(zhuǎn)速 值 P3741 與 P4020 —樣。
  參數(shù)P4002設(shè)置主軸傳感器的種類。鉆削中心主 軸采用電動(dòng)機(jī)編碼器進(jìn)行位置反饋，即P4002#0 = 1 即可。
  用戶在進(jìn)行主軸初始化時(shí)，首先需要根據(jù)主軸電 動(dòng)機(jī)的型號(hào)對(duì)參數(shù)P4133進(jìn)行設(shè)置，通過參數(shù)P4019# 7設(shè)置為1后斷電重啟，完成主軸初始化，最后根據(jù)表 2說明對(duì)參數(shù)P3741和P4002進(jìn)行設(shè)置。具體主軸電 動(dòng)機(jī)初始化參數(shù)設(shè)定見表2。

設(shè)定項(xiàng)

參數(shù)號(hào)

設(shè)定值

串行主軸控制

3716#0

1

主軸控制放大器號(hào)

3717

1

主軸初始化設(shè)定位

4019#7

1

主軸電動(dòng)機(jī)代碼

4133

333

主軸電動(dòng)機(jī)最低鉗制速度

3735

0

主軸電動(dòng)機(jī)最高鉗制速度

3736

4 095

每檔主軸最高轉(zhuǎn)速

3741

10 000

電動(dòng)機(jī)最高轉(zhuǎn)速

4020

10 000

電機(jī)編碼器設(shè)置

4002

00 000 001
1.3其他重要參數(shù)設(shè)定
   進(jìn)給軸和主軸完成初始化設(shè)定后，需要通過修改 參數(shù)P1815#4、#5,完成機(jī)床原點(diǎn)設(shè)定。在原點(diǎn)設(shè)置成 功后，通過參數(shù)P1320、P1321的設(shè)置，對(duì)機(jī)床各軸軟限 位設(shè)定。由于采用夾臂式刀庫換刀，換刀時(shí)Z軸要向 正方向移動(dòng)，換刀時(shí)將G7. 6激活,存儲(chǔ)行程極限I有 效，行程限位使用參數(shù)P1326、P1327設(shè)定值，換刀結(jié)束 后，回到正常加工時(shí)行程限位。其他重要參數(shù)設(shè)定見 表 3。                

設(shè)定項(xiàng)

參數(shù)號(hào)

設(shè)定值

無擋塊返回參考點(diǎn)

1005#1

1

直線軸設(shè)定

1006#0

0

參考點(diǎn)返回方向

1006#5

0

使用絕對(duì)編碼器

1815#5

1

設(shè)定機(jī)床原點(diǎn)

1815#4

1

位置環(huán)增益

1825

5 000

到位寬度

1826

2 000

移動(dòng)中位置誤差

1828

400 000

停止時(shí)位置誤差

1829

2 000

正向軟限位設(shè)定

1320

500. 5、0. 5、0

負(fù)向軟限位設(shè)定

1321

-0.5、-400.5、-300.5

正向存儲(chǔ)行程極限I

1326

500. 5、0. 5、157. 5

負(fù)向存儲(chǔ)行程極限I

1327

-0.5、-400.5、-300.5

高速高精功能開啟下軸的 最大切削進(jìn)給速度

1432

10 000
2坐標(biāo)軸移動(dòng)速度提高
2.1快速進(jìn)給速度及各軸增益的提高
  以X軸調(diào)整為例，根據(jù)機(jī)床配置要求，結(jié)合機(jī)床伺服電動(dòng)機(jī)、滾珠絲杠、線性導(dǎo)軌的承載能力，將G00 快速進(jìn)給速度提高到48 m/min未更改速度環(huán)增益響 應(yīng)頻率響應(yīng)圖形如圖1所示。通過提高各軸的速度環(huán) 增益P2021從200調(diào)整到350,調(diào)整時(shí)結(jié)合濾波器功 能消除各軸的高頻振動(dòng)點(diǎn)，然后再逐步提高伺服的速 度環(huán)增益，最終設(shè)定速度環(huán)增益為極限值70%? 80%,即圖1中幅頻曲線開始下降的地方對(duì)應(yīng)的頻率接近10 dB,在1 000 Hz附近的幅值應(yīng)低于-20 dB。 更改后頻率響應(yīng)圖形，如圖2所示。
  對(duì)應(yīng)各軸速度環(huán)增益提高之后，再提高各軸位置 環(huán)增益P1825,將各軸位置環(huán)增益從3 000提高到 5 000,提高各軸的伺服剛性，并通過測定各軸TCMD 波形，保證各軸運(yùn)行平穩(wěn)。提高位置環(huán)增益后，各軸 TCMD波形如圖3所示。
2.2各軸快速移動(dòng)加速度的調(diào)整
  各軸增益調(diào)整完成后，為進(jìn)一步提高各軸速度，各 軸的最高移動(dòng)速度是一個(gè)決定因素，其中各軸的最大 加速度也直接決定了機(jī)床的加工速度。TCMD曲線調(diào) 整要求是在加速和減速段（斜線段）過渡平滑，無過沖 現(xiàn)象;恒速度（直線段）電流粗細(xì)一致，中間沒有波動(dòng)； TCMD曲線電流最大值不超過放大器電流最大值的
80%。減小G00時(shí)間常數(shù)，同時(shí)確認(rèn)加減速時(shí)的電流 輸出，在機(jī)械部件能承受的范圍下，盡量提高加減速時(shí) 的電流，使加減速時(shí)電流盡量接近對(duì)應(yīng)放大器的最大 輸出電流,此時(shí)為最優(yōu)快速加速時(shí)間常數(shù)設(shè)定。通過 測定，將G00加減速時(shí)間常數(shù)P1620、P1621分別設(shè)定 為100、0。同時(shí)將P1601#4設(shè)為“1”，開啟了快速移 動(dòng)程序段重疊功能，將P1722設(shè)為“50”，設(shè)定快速移 動(dòng)程序段重疊時(shí)減速比為50;將P2212#6設(shè)為“1”，切 削/快速進(jìn)給位置環(huán)分開控制P2201#1設(shè)為“1”，將 P1825快速進(jìn)給位置環(huán)增益改為300,切削時(shí)速度增益 倍率由200減小到150。更改之后對(duì)應(yīng)各軸TCMD波 形如圖4。
 
2.3其他參數(shù)的更改
  將P1801#4設(shè)為“1”使用快速進(jìn)給與切削進(jìn)給 分開控制，將快速進(jìn)給到位寬度P1826從20增加到 2 000,切削進(jìn)給到位寬度P1827從0增加到20。測試 空行程程序運(yùn)行時(shí)間為28 s,比調(diào)整增益、加減速時(shí)間 常數(shù)后減少9 s。
  更改先行前饋系數(shù)從7 000到9 000、插補(bǔ)前加/ 減速的每個(gè)軸的允許最大加速度從200到600。更改 完成之后,測定空行程程序運(yùn)行時(shí)間為21 s,比調(diào)整增 益、加減速時(shí)間常數(shù)后減少16 s。
3剛性攻絲的優(yōu)化
  提高機(jī)床各坐標(biāo)軸移動(dòng)速度后，對(duì)換刀、鉆孔、 攻絲速度的提高有一定的影響，但只是單純從移動(dòng) 速度上的提高。對(duì)于剛性攻絲，還有其他參數(shù)對(duì)其 有較大的影響，對(duì)參數(shù)設(shè)定數(shù)值進(jìn)行更改，對(duì)比其對(duì) 剛性攻絲速度、沖擊、誤差的影響，最終設(shè)定最佳的 數(shù)據(jù)。未對(duì)參數(shù)進(jìn)行更改優(yōu)化時(shí)的剛性攻絲圖形如 圖5所示。
3.1主軸速度環(huán)前饋系數(shù)的調(diào)整
  通過逐漸提高P4037主軸速度環(huán)前饋系數(shù)，且保 持主軸前饋和攻絲軸Z的前饋系數(shù)設(shè)定一致。分別 測試參數(shù)P4037為“0”與“200”時(shí)，執(zhí)行剛性攻絲程 序,運(yùn)行時(shí)間減少1 s,但攻絲時(shí)主軸沖擊聲明顯增大，且攻絲誤差變大。故此參數(shù)保持為0。
3. 2剛性攻絲中主軸和攻絲軸的位置控制的環(huán)路增 益的調(diào)整
  剛性攻絲中主軸和攻絲軸的位置控制的環(huán)路增 益,初始值設(shè)定為2 000。分別將剛性攻絲時(shí)的攻絲軸 的位置增益P5280與伺服方式/主軸同步控制時(shí)的主 軸的位置增益P4065?P4068設(shè)定為“3 000 ”與 “5 000”分別測試運(yùn)行剛性攻絲程序，查看剛性攻絲 誤差診斷參數(shù)453。將位置環(huán)增益改為“3 000”后，時(shí) 間減少0. 4 s,無較大的沖擊，但攻絲誤差減小;將位置 環(huán)增益改為“5 000”后，剛性攻絲誤差超出筆者公司規(guī) 定。故剛性攻絲參數(shù)設(shè)定為3 000,對(duì)應(yīng)剛性攻絲圖形 如圖6所示。
3.3剛性攻絲加/減速時(shí)間常數(shù)的調(diào)整
   剛性攻絲加/減速時(shí)間常數(shù)的調(diào)整，在設(shè)定好固定 攻絲最大速度下，逐步減小加/減速時(shí)間常數(shù)，保證剛 性攻絲誤差在允許范圍之內(nèi)。通過觀察剛性攻絲圖形 及診斷參數(shù)，逐漸減小加減速時(shí)間常數(shù)，最終設(shè)定為 300。運(yùn)行剛性攻絲程序，時(shí)間減少9 s，剛性攻絲誤差 在筆者公司規(guī)定范圍之內(nèi)。對(duì)應(yīng)剛性攻絲圖形如圖7 所示。
3.4伺服方式/主軸同步控制時(shí)電動(dòng)機(jī)電壓的調(diào)整 據(jù)相關(guān)資料表明，伺服方式/主軸同步控制時(shí)電動(dòng) 機(jī)電壓初始設(shè)定值P4085為“30”此參數(shù)對(duì)剛性攻絲 效率影響較大，建議將此參數(shù)設(shè)定為“100”試驗(yàn)過 程中，先后將此參數(shù)設(shè)定為50、80、100,通過對(duì)攻絲程 序運(yùn)行時(shí)間、攻絲誤差、攻絲聲音比較，發(fā)現(xiàn)電動(dòng)機(jī)電壓升高之后，對(duì)攻絲時(shí)間及攻絲誤差影響不大,但攻絲 時(shí)聲音明顯增加。所以此參數(shù)設(shè)定為30。
   通過對(duì)剛性攻絲有關(guān)參數(shù)的單獨(dú)更改測試,最終將 主軸速度環(huán)前饋系數(shù)P4037設(shè)定為“0” ；剛性攻絲中主 軸和攻絲軸的位置控制的環(huán)路增益P5280、P4065?4068 設(shè)定為“3 000”剛性攻絲加/減速時(shí)間常數(shù)P5261? 5263設(shè)定為“300” ；伺服方式/主軸同步控制時(shí)電動(dòng)機(jī) 電壓P4085)設(shè)定為“30”。參數(shù)調(diào)整完成之后，運(yùn)行剛 性攻絲程序，時(shí)間減少9 s,對(duì)應(yīng)剛性攻絲圖形如圖8 所示。
4結(jié)語
   通過對(duì)鉆攻中心基本參數(shù)設(shè)置、進(jìn)給軸移動(dòng)速度提高、剛性攻絲的優(yōu)化，機(jī)床的效率有了大幅提高，同 時(shí)保證了加工零件的精度，滿足了用戶需求。
                             
本文由伯特利數(shù)控整理發(fā)表文章均來自網(wǎng)絡(luò)僅供學(xué)習(xí)參考，轉(zhuǎn)載請(qǐng)注明！
標(biāo)簽： 鉆攻中心  鉆銑中心  T5鉆攻中心  
分類： 鉆攻中心  
上一篇談?wù)劯咚巽@攻中心的一體式外防護(hù)罩結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)
下一篇伯特利高速T6鉆攻中心結(jié)構(gòu)設(shè)計(jì)

鉆攻中心  鉆銑中心  T5鉆攻中心  相關(guān)內(nèi)容

——
05

2024-11

五軸加工中心和五軸鉆攻中心在機(jī)測量探頭補(bǔ)

在機(jī)測量技術(shù)由于其成本低、檢測效率高、無需二次裝夾等優(yōu)勢被廣泛用于零件加工測量當(dāng)中，使得五軸加工中心和五軸鉆攻中心，同時(shí)又兼具測量功能。在機(jī)測量系統(tǒng)的構(gòu)成如圖1所示，硬件部分主要是由高精度探頭、信號(hào)接收器、機(jī)床整個(gè)本體，軟件部分由機(jī)床控制系統(tǒng)、測量軟件等組成[8]。待零件加工完成… [了解更多]

05

2024-11

五軸加工中心進(jìn)給系統(tǒng)動(dòng)態(tài)誤差影響因素

?加工精度是影響機(jī)床性能和產(chǎn)品質(zhì)量的主要難題，也是制約國家精密制造能力的重要因素。本文以五軸加工中心為對(duì)象，針對(duì)提升機(jī)床精度進(jìn)行了研究。并且隨著科技的發(fā)展，精密的儀器和零件在生產(chǎn)實(shí)踐中占據(jù)的分量逐漸增加，在數(shù)控機(jī)床這種精密機(jī)器精度不斷提高的同時(shí)，必須控制內(nèi)外界環(huán)境的隨機(jī)影響因素在… [了解更多]

05

2024-11

五軸加工擺刀軌跡及誤差補(bǔ)償控制

對(duì)于五軸加工中心和五軸鉆攻中心來說，如何有效的預(yù)測實(shí)際插補(bǔ)刀具擺動(dòng)軌跡和控制誤差是實(shí)現(xiàn)數(shù)控機(jī)床高精度發(fā)展的重要研究方向。在復(fù)雜曲面的五軸加工過程中，由于兩個(gè)旋轉(zhuǎn)軸之間的旋擺運(yùn)動(dòng)參與了刀具運(yùn)動(dòng)合成并導(dǎo)致了實(shí)際插補(bǔ)軌跡偏離理論插補(bǔ)軌跡，無論是線性插補(bǔ)還是NURBS插補(bǔ)都存在這一問題，… [了解更多]

05

2024-11

精密五軸加工中心的熱穩(wěn)定性研究

本文以五軸加工中心和五軸鉆攻中心為研究對(duì)象，針對(duì)其結(jié)構(gòu)特點(diǎn)，確定了溫度傳感器的安放數(shù)量以及安放位置。通過自主設(shè)計(jì)的全工作區(qū)域測量方案以及設(shè)備，獲取機(jī)床全工作臺(tái)的不同位置的熱變形數(shù)據(jù)。根據(jù)模擬數(shù)控機(jī)床的實(shí)際加工過程設(shè)計(jì)了試驗(yàn)方案，然后進(jìn)行了主軸空轉(zhuǎn)情況下的包含直線軸與旋轉(zhuǎn)軸運(yùn)動(dòng)的數(shù)… [了解更多]

05

2024-11

經(jīng)特征試件檢測五軸加工直線軸動(dòng)態(tài)誤差及補(bǔ)

五軸加工中心和五軸鉆攻中心是現(xiàn)代制造業(yè)中不可或缺的一部分，具有精度高、效率高、可以滿足多種復(fù)雜形狀零件加工的要求等優(yōu)點(diǎn)，從航空航天到工業(yè)機(jī)器人，從醫(yī)療用品到消費(fèi)品，都有著廣泛的應(yīng)用。但由于數(shù)控機(jī)床誤差的存在，使得被加工零件的精度受到影響，從而無法正常使用，而加工過程中的動(dòng)態(tài)誤差往… [了解更多]

產(chǎn)品中心

——